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鋁合金鋁合金型材散熱器的空心/半空心原因解析


來(lái)源:www.jfles.cn

       經(jīng)常接觸鋁合金建筑型材散熱器的老手常會(huì)見(jiàn)到一些空心、半空心的,甚至是一些斷面曲率較大的實(shí)心的擠壓材,經(jīng)過(guò)硫酸陽(yáng)極氧化生產(chǎn)工藝處理后,其表面局部會(huì)出現(xiàn)一種沿縱向連續(xù)分布的,具有一定寬度的顯示為粗糙不平(似梨皮狀)的,清晰可見(jiàn)的閃爍晶粒狀的表面缺陷—“閃爍花紋”(或稱(chēng)“光亮花樣”)。其分布規(guī)律是:①沿?cái)D壓方向,尾部比頭部更明顯可見(jiàn),嚴(yán)重時(shí),首尾都很明顯;②沿垂直于擠壓軸線(xiàn)的方向,“花紋”一般只出現(xiàn)在局部,尤其出現(xiàn)在型材曲率較大的部位,或是空心、半空心型材的焊縫區(qū)域,或是在型材的形成過(guò)程中6063鋁合金承受摩擦阻力最大的部位。

     氧化前處理工藝的影響

  某些擠壓材經(jīng)硫酸脫脂并水洗后,表面無(wú)異常變化,而當(dāng)其在wZn2+≥4×10-6的堿蝕液中經(jīng)正常的浸蝕并隨后立即有效水洗后,就會(huì)看到“閃爍花紋”的存在。筆者對(duì)擠壓材的擠壓組織進(jìn)行分析,結(jié)果表明:“閃爍花紋”對(duì)應(yīng)的組織是晶粒度比正常部位的大得多的粗大等軸晶的再結(jié)晶組織——粗晶環(huán),且晶粒越粗大,“閃爍花紋”越明顯;這種現(xiàn)象也隨著浸蝕的進(jìn)行而越來(lái)越明顯。

  通過(guò)資料可知:“閃爍花紋”的形成除了與合金成分(尤其是Zn)、擠壓材(RCS狀態(tài))的組織狀態(tài)有關(guān)外,還與堿蝕液中[Zn2+]有關(guān)。實(shí)驗(yàn)證明:在合金中,當(dāng)wZn≥0.033%,且型材表面存在粗晶環(huán)的前提下,只要堿蝕液中wZn2+≥4×10-6,就會(huì)產(chǎn)生“閃爍花紋”。

  產(chǎn)生“閃爍花紋”的根本原因是堿蝕液中Zn污染引起的選擇性晶間腐蝕[2]。晶間腐蝕的機(jī)理是電化學(xué)的,是晶界內(nèi)的局部原電池作用的結(jié)果。沿晶粒邊緣沉淀析出的第二相Mg2Si與貧乏的固溶體之間由于腐蝕電位的不同,在堿蝕電解質(zhì)溶液中,形成了原電池α-Al-Mg2Si。在實(shí)際生產(chǎn)中,一般都要求Si的含量過(guò)剩,則其晶間腐蝕敏感性增大,因?yàn)槲挥诰Ы缂捌涓浇鼌^(qū)域的游離硅具有很強(qiáng)的陽(yáng)極性[3]。

  研究結(jié)果表明:“閃爍晶粒”的晶界及其附近區(qū)域中的含Zn量相對(duì)偏高,即Zn參與了腐蝕過(guò)程。文獻(xiàn)[4]推測(cè):Zn是以“溶解-再沉積”的方式促進(jìn)晶界腐蝕的。堿洗時(shí),固熔于α-Al中的Zn隨α-Al的溶解而溶解;當(dāng)槽液中wZn2+≥4×10-6時(shí),發(fā)生反應(yīng):Al+Zn2+→Zn+Al3+,單質(zhì)Zn有選擇地在陰極性區(qū)域沉積,進(jìn)一步加劇了局部腐蝕。

  鑄錠質(zhì)量的影響

  我們知道;6063鋁合金的主要相組成為:游離Si(陽(yáng)極相)和FeAl3(陽(yáng)極相),當(dāng)wFe≥wSi時(shí),有α-(Al-Fe-Si)(陽(yáng)極相);當(dāng)wFe≤wSi時(shí),有β-(Al-Fe-Si)(陰極相)。實(shí)際生產(chǎn)中,要求6063合金的成分應(yīng)符合國(guó)際GB3190-82之規(guī)定,并且要求按wFe∶wSi=1.73∶1相對(duì)過(guò)剩的Si元素的過(guò)剩量不大于0.20%。而在6063鋁合金型材(RCS狀態(tài))的堿蝕處理過(guò)程中,當(dāng)其他條件具備時(shí),只要合金中wZn≥0.03%,就可能產(chǎn)生“閃爍花紋”缺陷;并且這種缺陷的清晰程度隨合金中Zn含量的增加而增大。特別應(yīng)該指出的是:在相同條件下,產(chǎn)生“閃爍花紋”缺陷時(shí),合金中Zn的含量對(duì)空心型材的影響要比它對(duì)實(shí)心型材的影響更明顯。

  擠壓-熱處理工藝因素的影響

  資料包括:低層錯(cuò)能的金屬(如α-Al)在擠壓(ε=90%)時(shí),只發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù),而后會(huì)發(fā)生靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶。純鋁的再結(jié)晶溫度約為280℃,而6063鋁合金的再結(jié)晶溫度為320℃左右。我們知道:無(wú)論是“回復(fù)”還是“再結(jié)晶”都是原子在固相中的擴(kuò)散遷移過(guò)程。這與原子擴(kuò)散所需的化學(xué)勢(shì)有關(guān),且需要在較高的溫度下才能順利進(jìn)行。當(dāng)溫度過(guò)低時(shí),擴(kuò)散不宜進(jìn)行,使“回復(fù)”和“再結(jié)晶”過(guò)程受到抑制。

  由上述理論可知:在正常的工藝條件下生產(chǎn)RCS狀態(tài)的6063鋁合金擠壓型材,在經(jīng)擠壓-淬火處理后,其組織為:Mg、Si等元素的原子固溶于α-Al中而形成過(guò)飽和鋁基固溶體以及游離Si單質(zhì)等,晶粒細(xì)小且均勻分布,成為只發(fā)生了動(dòng)態(tài)回復(fù)或靜態(tài)回復(fù)的加工組織。經(jīng)人工時(shí)效處理后,6063鋁合金型材的主要相組成為:α-Al,游離Si,主要強(qiáng)化相Mg2Si,等等。組織狀態(tài)為:細(xì)小的Mg2Si晶粒彌散均勻分布于α-Al基體中,而游離Si分布與晶界及其附近區(qū)域。而當(dāng)生產(chǎn)條件控制不當(dāng)(如淬火冷卻強(qiáng)度不足)時(shí),就可能發(fā)生“靜態(tài)再結(jié)晶”及“再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大”而形成粗晶環(huán)。

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